調(diào)整磨機(jī)各倉(cāng)填充率降低電耗
研磨體的填充率是磨機(jī)的一個(gè)主要工藝參數(shù)，其大小是否合適不僅影響到磨機(jī)的產(chǎn)質(zhì)量，而且直接影響到磨機(jī)的電耗，一般情況下填充率越高，磨機(jī)電耗越大。但是對(duì)多倉(cāng)磨機(jī)而言，各倉(cāng)填充率的增減對(duì)磨機(jī)用電量影響是有差異的。本文以多倉(cāng)磨各倉(cāng)研磨體填充率增減對(duì)磨機(jī)電機(jī)電流影響的差異性為出發(fā)點(diǎn)，介紹了在保持磨機(jī)平均填充率基本不變(總裝載量不變)的前提下，調(diào)整各倉(cāng)填充率來(lái)降低磨機(jī)電負(fù)荷，從而達(dá)到降低磨機(jī)電耗的方法。
我公司有4臺(tái)Φ2.6m×13m邊緣傳動(dòng)、中心卸料的濕法棒球磨，分三個(gè)倉(cāng)，工作轉(zhuǎn)速18.45r/min，在實(shí)際生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)各倉(cāng)研磨體的增減對(duì)磨機(jī)電機(jī)電流影響程度明顯不同，三倉(cāng)影響最大，二倉(cāng)次之，一倉(cāng)影響最小，經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)時(shí)間的觀察，得出各倉(cāng)研磨體的增減對(duì)磨機(jī)電機(jī)電流的影響情況，見(jiàn)表1。
| 倉(cāng)別 | 一倉(cāng) | 二倉(cāng) | 三倉(cāng) |
|---|---|---|---|
| 研磨體裝載量的增減 | 18～22t范圍內(nèi)每增減1t | 22～26t范圍內(nèi)每增減1t | 25～32t范圍內(nèi)每增減1t |
| 電機(jī)電流變化 | 增減0.3A | 增減0.5A | 增減1～1.5A |
鑒于此，我們采用調(diào)整各倉(cāng)裝載量(或填充率)的方法降低磨機(jī)電機(jī)電負(fù)荷，從而降低磨機(jī)的電耗。
首先，針對(duì)三倉(cāng)研磨體的增減對(duì)電流影響大的現(xiàn)象，試著將三倉(cāng)裝載量從原來(lái)的31t降到28t，經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的運(yùn)行，發(fā)現(xiàn)磨機(jī)產(chǎn)質(zhì)量沒(méi)有多大變化，這說(shuō)明原來(lái)三倉(cāng)能力是有富余的，將其降到28t是可行的，雖然磨機(jī)的產(chǎn)質(zhì)量沒(méi)有多大變化，磨機(jī)電機(jī)電流卻降低了4～5A，磨機(jī)電負(fù)荷下降了約40kW。
后來(lái)，又考慮到一、二倉(cāng)研磨體增減對(duì)電流影響較小的現(xiàn)象，而且在實(shí)際生產(chǎn)中又發(fā)現(xiàn)，適當(dāng)增加一倉(cāng)研磨體裝載量，可提高一倉(cāng)能力，從而提高磨機(jī)的臺(tái)時(shí)產(chǎn)量，二倉(cāng)能力充足可穩(wěn)定或降低生料細(xì)度，于是又試著將三倉(cāng)減去的3t裝載量分配到一倉(cāng)和二倉(cāng)，將一倉(cāng)裝載量從原來(lái)的19t增加到21t，二倉(cāng)裝載量從原來(lái)的24t增加到25t，這樣就在保持研磨體裝載量不變的情況下，降低磨機(jī)電流約3A。調(diào)整前后磨內(nèi)有關(guān)工藝參數(shù)見(jiàn)表2。
| 項(xiàng)目 | 一倉(cāng) | 二倉(cāng) | 三倉(cāng) | 合計(jì)或平均 |
|---|---|---|---|---|
| 有效倉(cāng)長(zhǎng)/m | 2.75 | 3.45 | 6.45 | 12.65 |
| 研磨體種類 | 棒 | 球 | 段 | |
| 調(diào)整前裝載量/t | 19 | 24 | 31 | 74 |
| 調(diào)整前填充率/% | 23.3 | 31.5 | 22.8 | 25.29 |
| 調(diào)整后裝載量/t | 21 | 25 | 28 | 74 |
| 調(diào)整后填充率/% | 25.8 | 32.8 | 20.6 | 25.04 |
注：1.一倉(cāng)棒長(zhǎng)為2.68m，計(jì)算一倉(cāng)填充率時(shí)以棒長(zhǎng)來(lái)計(jì)算；
2.總裝載量均為74t，而平均填充率稍有差異的原因是棒、球、段的容重不同引起的。
經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的生產(chǎn)，磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量有明顯提高。生料細(xì)度也有所下降，這樣由于磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量的提高，又進(jìn)一步降低了生料主機(jī)單位電耗。此方案經(jīng)過(guò)三年的生產(chǎn)驗(yàn)證，取得明顯的效果。表3為調(diào)整前后有關(guān)工藝技術(shù)指標(biāo)完成情況的比較。
| 時(shí)間 | 主機(jī)單位電耗/(kWh/t) | 臺(tái)時(shí)產(chǎn)量/(t/h) | 平均負(fù)荷/kW | 細(xì)度/% |
|---|---|---|---|---|
| 調(diào)整前1985～1987年 | 15.64 | 50.52 | 790 | 13.66 |
| 調(diào)整后1988～1990年 | 14.69 | 52.08 | 765 | 12.52 |
| 變化值 | －0.95 | ＋1.56 | －25 | －1.14 |
綜上所述，多倉(cāng)磨機(jī)各倉(cāng)研磨體對(duì)磨機(jī)電耗的影響程度確有差異，運(yùn)用這個(gè)差異我們可以通過(guò)調(diào)整各倉(cāng)研磨體填充率的大小來(lái)達(dá)到降低磨機(jī)電耗的目的。同時(shí)在確定多倉(cāng)的填充率時(shí)，不僅要重視平均填充率，更要重視各倉(cāng)填充率的關(guān)系。另外，前面所說(shuō)的現(xiàn)象在我公司Φ2.6m×13m開流水泥磨上也有類似的反映。這種現(xiàn)象在兩倉(cāng)以上的磨機(jī)上具有一定的普遍性。但是產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因筆者不能準(zhǔn)確地說(shuō)明，是否是磨機(jī)的后倉(cāng)靠近磨機(jī)的傳動(dòng)齒輪，對(duì)齒輪具有較強(qiáng)的阻動(dòng)作用，這種分析不一定正確，希望與同行一起探討。
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