ATOX-35型立磨是從丹麥?zhǔn)访芩构疽M(jìn)的生料粉磨設(shè)備，1988年7月投產(chǎn)至今，已運(yùn)轉(zhuǎn)14年多，期間先后發(fā)生過(guò)磨輥開(kāi)裂，減速器旋轉(zhuǎn)部分損壞，減速器止推軸承燒壞等設(shè)備故障。2002年7月由于止推軸承再次燒壞，檢修時(shí)發(fā)現(xiàn)磨盤(pán)上部靠中心部分有裂紋，運(yùn)行13d后，磨盤(pán)裂紋從上到下斷面全部開(kāi)裂，磨機(jī)再次被迫停機(jī)檢修。  
1　磨機(jī)技術(shù)參數(shù) 
　　能力:160t/h； 
　　磨機(jī)轉(zhuǎn)速:30.12r/min； 
　　減速器:FLS型　TTVLA2660，i=32.7； 
　　電動(dòng)機(jī):SR電動(dòng)機(jī)　TIM DCK-D，功率1250kW轉(zhuǎn)速985r/min； 
　　質(zhì)量:213.3t。 
2　磨盤(pán)的化學(xué)成分及性能 
　　磨盤(pán)材質(zhì)經(jīng)化學(xué)分析，確認(rèn)為球墨鑄鐵，其化學(xué)成分及硬度見(jiàn)表1。  

3　磨盤(pán)的受力分析 
　　磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，磨盤(pán)既要承受運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生的扭矩M，又支撐著磨輥系統(tǒng)的重力W及3根拉伸桿的拉力3F，磨盤(pán)的受力情況見(jiàn)圖1。 
　　  
  

3.1　磨盤(pán)傳遞的扭矩M 
　　根據(jù)公式M=159N/n，已知N=1250kW，n=30.12r/min=0.502r/s，則M=395916N•m 
3.2　磨輥對(duì)磨盤(pán)的壓力 
　　單個(gè)磨輥對(duì)磨盤(pán)的壓力P由磨輥系統(tǒng)重力W/3和拉伸桿的拉力F組成。 
　　磨輥系統(tǒng)的重力W由三角架、磨輥、拉伸桿、機(jī)頭、扭力桿、活塞桿等組成，總重力約為531750N。 
　　拉伸桿的拉力F為液壓缸所產(chǎn)生的拉力: 
　　F=π(13.592-6.752)×1250=546068N 
　　其中:13.59為油缸半徑，cm；6.75為活塞桿半徑，cm；1250為油缸壓力，N/cm2。 
　　故單個(gè)磨輥對(duì)磨盤(pán)的壓力: 
　　P=W/3+F=723318N 
4　磨盤(pán)裂紋現(xiàn)狀 
　　首次發(fā)現(xiàn)磨盤(pán)裂紋后(見(jiàn)圖2)，因?yàn)槟ケP(pán)材質(zhì)為球墨鑄鐵，其焊接性能差，且磨盤(pán)壁厚大，焊縫所需坡口深，有可能在施焊過(guò)程中因局部過(guò)熱產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，導(dǎo)致磨盤(pán)整體開(kāi)裂。因此，采取在磨盤(pán)襯板平面和支承立面上裂紋的末端20mm處，各鉆Φ20mm的止裂孔來(lái)處理。 
　　 
  
　
　　磨機(jī)投入正常生產(chǎn)，運(yùn)行205.3h后，發(fā)現(xiàn)磨盤(pán)裂紋處斷面全部開(kāi)裂，裂縫兩邊襯板上、下平面錯(cuò)位0.8mm，上部裂紋間隙為δ2=2mm，下部裂紋間隙為δ1=1mm(見(jiàn)圖3)。 
　　 
  
　　圖3　磨盤(pán)開(kāi)裂情況 
5　磨盤(pán)裂紋的原因分析 
　　 
5.1　設(shè)計(jì)缺陷 
　　在磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中，磨盤(pán)不僅承受磨機(jī)所需的扭矩M和3個(gè)磨輥對(duì)磨盤(pán)的壓力3P，還承受磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所產(chǎn)生的沖力負(fù)荷。 
　　立磨工作時(shí)，磨盤(pán)始終處于沖擊作用下，磨盤(pán)設(shè)計(jì)采用球墨鑄鐵，雖有良好的鑄造性能和較高強(qiáng)度，但由于鑄件中的石墨成球狀存在，其吸振性比灰口鑄鐵差，韌性比鋼差，抗沖擊作用的能力弱，且其斷面為T(mén)型單臂結(jié)構(gòu)，承載能力和抗扭剛度不如箱型結(jié)構(gòu)好。磨盤(pán)材質(zhì)為球墨鑄鐵時(shí)，其結(jié)構(gòu)采用箱型結(jié)構(gòu)比較合理，如采用T型單臂結(jié)構(gòu)，其材質(zhì)宜選用鑄鋼。 
5.2　疲勞破壞 
　　磨機(jī)工作時(shí)，隨著料層厚度、物料粒度和易磨性的變化，磨輥對(duì)磨盤(pán)的作用力P不斷變化，對(duì)磨盤(pán)的作用點(diǎn)在磨機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中隨時(shí)間作交替變化，磨盤(pán)截面上任一點(diǎn)處的應(yīng)力隨著時(shí)間周而復(fù)始的交替變化，從而產(chǎn)生交變應(yīng)力，雖然其應(yīng)力值遠(yuǎn)小于抗拉強(qiáng)度σb，但當(dāng)交變應(yīng)力的大小超過(guò)一定限度時(shí)，首先在磨盤(pán)最薄弱的內(nèi)圓部分(由于其壁厚相對(duì)較薄)、最不利位置的晶粒所在的平面發(fā)生循環(huán)滑移，產(chǎn)生微小的、很細(xì)的疲勞裂紋，經(jīng)過(guò)應(yīng)力的多次交替變化后，兩表面的材料將時(shí)而壓緊、時(shí)而張開(kāi)，由于材料的反復(fù)壓緊、張開(kāi)，已形成的疲勞裂紋不斷擴(kuò)展，隨著裂紋的不斷擴(kuò)展，有效截面不斷縮小，當(dāng)削弱到一定程度時(shí)，在一個(gè)偶然的振動(dòng)或壓力的沖擊作用下，使剩下的有效截面不能承受所加載荷，而導(dǎo)致磨盤(pán)斷面全部開(kāi)裂。 
5.3　工藝原因 
　　磨機(jī)停機(jī)時(shí)，磨內(nèi)噴水未及時(shí)關(guān)閉，造成磨盤(pán)內(nèi)積水，磨盤(pán)局部由高溫狀態(tài)突然冷卻到常溫。由于熱脹冷縮的作用，磨盤(pán)產(chǎn)生很大的溫度應(yīng)力，磨盤(pán)抵抗疲勞破壞的能力降低，在磨盤(pán)未產(chǎn)生微裂紋時(shí)，前期的使用壽命大大縮短。 
　　磨機(jī)料層厚度控制不當(dāng)，石灰石粒度過(guò)大或金屬鐵塊進(jìn)入磨內(nèi)，造成磨機(jī)振動(dòng)加大，磨盤(pán)承受很大的沖擊負(fù)荷，過(guò)大的沖擊負(fù)荷會(huì)將很大的能量積蓄在磨盤(pán)內(nèi)，在磨盤(pán)最薄弱的內(nèi)圓截面處將造成能量分配不均勻的現(xiàn)象。在磨盤(pán)微裂紋附近的小區(qū)域體積內(nèi)能量將高度集中，形成很高的應(yīng)力集中和應(yīng)變集中，在磨盤(pán)產(chǎn)生微裂紋后，裂紋加速擴(kuò)展，使磨盤(pán)后期的使用壽命縮短。 
6　處理措施 
　　 
6.1　磨盤(pán)焊接不能保證磨機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn) 
　　1)磨盤(pán)材質(zhì)為球墨鑄鐵，鑄鐵中的碳和硅含量較高，易產(chǎn)生氣孔，硅易產(chǎn)生二氧化硅，妨礙焊接過(guò)程的順利進(jìn)行。 
　　2)碳和硅等石墨化元素易燒損及速冷，球墨鑄鐵中由于球化劑鎂的作用，焊縫接口處其白口化傾向增加，容易產(chǎn)生極脆的白口鐵組織，焊縫性能差。 
　　3)鑄鐵塑性差，焊接時(shí)應(yīng)力較大，易產(chǎn)生裂縫。 
　　4)磨盤(pán)只能現(xiàn)場(chǎng)施焊，且焊縫處壁厚大，不能全部焊透，其焊縫強(qiáng)度只能達(dá)到母體強(qiáng)度的15%～20%，無(wú)法承受磨機(jī)工作時(shí)的負(fù)荷。 
6.2　加固措施 
　　開(kāi)裂的磨盤(pán)采用加固措施來(lái)維持生產(chǎn)，磨盤(pán)加固后見(jiàn)圖4。 
　　 
  
　　圖4　磨盤(pán)加固結(jié)構(gòu) 
　　1.上抱箍；2.托板；3.下抱箍；4.蓋板；5.蓋板螺栓；6.斜鐵；7.內(nèi)筒；8.法蘭螺栓；9.夾板 
　　1)用厚20mm的20g鍋爐鋼板分別制作寬度為150mm的上抱箍和120mm的下抱箍，每個(gè)抱箍分4塊制作，接口處開(kāi)好坡口，預(yù)留5～6mm間隙，每塊之間用螺栓連接，分別套到磨盤(pán)上部Φ3865mm和中部Φ2690mm外圓處。 
　　2)根據(jù)磨盤(pán)上部Φ1980mm和下部Φ2000mm的法蘭孔尺寸制作內(nèi)筒，內(nèi)筒上、下法蘭用厚30mm鋼板，中間筒體用厚20mm鋼板制作，筒體用12塊筋板加固，內(nèi)筒分3塊放入磨盤(pán)內(nèi)再拼焊成1個(gè)整體，內(nèi)筒上部法蘭與磨盤(pán)之間用24塊斜鐵調(diào)整。 
　　3)蓋板厚度由20mm改為30mm，將磨盤(pán)蓋板、內(nèi)筒上法蘭與磨盤(pán)上Φ1980處的法蘭螺栓孔一起配鉆24-Φ24mm螺栓孔，用24根M24×240高強(qiáng)度螺栓緊固(8.8級(jí))。 
　　4)磨盤(pán)上部下平面裂紋處安裝50mm厚的夾板，利用擋料圈M16螺栓和加大的M27磨盤(pán)襯板螺栓各4根，將磨盤(pán)上部平面裂紋處夾緊，防止磨盤(pán)襯板平面在裂紋處上下錯(cuò)位。 
6.3　安裝技術(shù)要求 
　　1)安裝前，先清洗磨盤(pán)抱箍處、下法蘭上的粉塵和鐵銹等，確保抱箍、內(nèi)筒下法蘭與磨盤(pán)接觸良好。 
　　2)用氣割(6～8把)快速將抱箍加熱到150～200℃，邊加熱、邊敲打、邊緊固螺栓，待接口處間隙縮小到2mm時(shí)，恒溫焊接抱箍接口。 
　　3)12塊夾板利用擋料圈螺栓固定，上抱箍接口焊接完后，每塊夾板與上抱箍焊牢，將上抱箍的支耳、螺栓割除。 
　　4)內(nèi)筒焊完后，冷態(tài)下先緊固下法蘭6根M42螺栓，力矩為2850N•m。 
　　5)斜鐵打緊后，與內(nèi)筒上法蘭焊牢，然后緊固24根M24螺栓，力矩為600N•m。 
　　6)磨盤(pán)加大的4根M27襯板螺栓緊固到力矩850N•m，4根M16擋料圈螺栓緊固到力矩170N•m。 
　　7)開(kāi)機(jī)8h后，停機(jī)檢查抱箍焊縫，重新緊固內(nèi)筒上、下法蘭螺栓，夾板襯板螺栓和擋料圈螺栓到規(guī)定力矩，此后每3d緊固1次，直到下次緊固時(shí)螺母不動(dòng)為止。 
　　8)磨盤(pán)加固時(shí)，必須嚴(yán)格按圖紙施工，技術(shù)員必須全過(guò)程進(jìn)行質(zhì)量監(jiān)控和現(xiàn)場(chǎng)指導(dǎo)，每施工一步都必須得到技術(shù)員認(rèn)可后才能進(jìn)行下一步，直到加固工作全部結(jié)束。 
7　結(jié)束語(yǔ) 
　　磨盤(pán)突然開(kāi)裂后，一些國(guó)內(nèi)知名機(jī)械廠(chǎng)均表示無(wú)法焊接修復(fù)，因無(wú)新磨盤(pán)，5號(hào)窯被迫停產(chǎn)，磨盤(pán)進(jìn)口時(shí)間至少需要6個(gè)月，費(fèi)用120多萬(wàn)元，國(guó)產(chǎn)磨盤(pán)時(shí)間最快45d，費(fèi)用30多萬(wàn)元，我們通過(guò)采取加固措施，磨機(jī)于2002年8月5日開(kāi)機(jī)，目前運(yùn)轉(zhuǎn)正常，估計(jì)能正常運(yùn)轉(zhuǎn)6個(gè)月以上，可待新磨盤(pán)到貨大修時(shí)再更換國(guó)產(chǎn)磨盤(pán)。新磨盤(pán)采用國(guó)產(chǎn)磨盤(pán)，牌號(hào)QT50-20，屬鑄態(tài)低合金、高強(qiáng)度、高韌性球墨鑄鐵。 
　　該加固措施能節(jié)省磨盤(pán)進(jìn)口費(fèi)用90萬(wàn)元，期間可減少停機(jī)55d，可多生產(chǎn)熟料11多萬(wàn)t。